鈦及鈦合金具有耐高溫、耐蝕、比強度高、密度小及耐低溫等優(yōu)異性能，在海洋工程、航空發(fā)動機、氫 氧發(fā)動機、化工等不同領域都有十分廣泛的應用，發(fā)展前景良好［1-2］。TA15鈦合金是一種高鋁 當量近α合金，名義成分為Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V，是我國科研人員在前蘇聯ＢＴ-20合金 基礎上改進而得［3-5］。TA15鈦合金兼有α型和α＋β型鈦合金的優(yōu)點，如良好的熱加工 性、熱強性、可焊接性和可熱處理性，較高的室溫及中溫強度，可在450～500℃長期使用，被應用 于整體隔框、進氣道格柵防護罩和中央翼下壁板等部件［6-7］。隨著航空航天工業(yè)的發(fā)展，對各類管 件的性能要求也越來越高，而鈦合金管材由于冷加工性能較差、成材率低的特點，僅有TA18、TA1 2等少數幾個牌號的合金管材有應用，TA15鈦合金管材的研制，可以擴展鈦合金管材應用的范圍，意 義重大。
為了解TA15鈦合金管材的性能變化規(guī)律，獲得性能優(yōu)異的鈦合金管材，本文通過對不同熱處理制 度下TA15鈦合金管材的組織及力學性能進行分析，得出熱處理工藝對組織及性能的影響，為TA1 5鈦合金管材工業(yè)化應用提供參考。
1、試驗材料與方法
試驗所用材料為西部鈦業(yè)生產的3次真空自耗電弧爐熔煉鑄錠，錠型720mm，化學成分如表 1所示，經金相法測得β→α相變點為990～995℃。
鑄錠經β區(qū)、α＋β區(qū)多次鐓拔、成形后制備擠壓棒坯，直徑為?180mm。擠壓棒坯經擠壓 后制備擠壓管坯，規(guī)格為?120mm×16mm。經LG150軋機一道次軋制為?100mm×12mm，軋態(tài)組織見圖1。在軋制后的管材上取樣，采用馬弗爐完成不同制度熱處理，具體熱處理制度設計為750～1050℃之間，每隔50℃進行一次熱處理試驗，保溫1ｈ后空冷至室溫。
圖 １ 軋制態(tài) ＴＡ１５ 鈦合金管材的顯微組織（ａ）橫向；（ｂ）縱向
Ｆｉｇ． １ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｒｏｌｌｅｄ ＴＡ１５ ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ ｐｉｐｅ（ａ） ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ； （ｂ） ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ
不同溫度熱處理后的TA15鈦合金管材試樣通過電子萬能試驗機進行室溫拉伸性能測試，拉伸試樣
根據GB/T 228．1—2021《金屬材料 拉伸試驗 第1部分：室溫試驗方法》制備。按照GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗方法》
要求，在擺錘式沖擊試驗機上進行室溫沖擊試驗。采用Ｕ形缺口試樣，尺寸為10mm×10mm×55mm。每種性能測試2組數據，求平均值，以減少試驗所帶
來的誤差。利用ＯＬＹＭＰＵＳ倒置式光學顯微鏡對熱處理后的TA15鈦合金管材顯微組織進行觀察。
2、結果與討論
2.1 不同熱處理制度對顯微組織的影響
圖2為不同熱處理制度下TA15鈦合金管材的顯微組織。熱處理溫度為750～950℃時 ，顯微組織由初生α相（αｐ）＋β轉變體構成。α相橫縱向差異明顯，橫向呈等軸狀形態(tài)，而縱向則為條狀，但β轉變體在不同方向上未展現出明顯的形態(tài)差異。當熱處 理溫度由750℃升至850℃時，αｐ相未發(fā)生明顯變化，而次生α相片層發(fā)生了明顯的粗化 ；隨熱處理溫度進一步升高至950℃，αｐ相及次生α相均發(fā)生了明顯的回溶，αｐ相數量減少 、等軸化程度升高，次生α相至950℃完全轉變?yōu)楦邷卅孪嗖⒃谶M一步冷卻過程中重新析出β轉 變體；當熱處理溫度進一步提高至1000℃以上時，顯微組織轉變?yōu)榈湫臀菏辖M織，可以看到粗大的 原始β晶粒和完整的晶界α相，在原始β晶粒內形成尺寸較大的“束集”，同一“束集”內有較多的 α片彼此平行，呈同一取向。其中在熱處理溫度更高的1050℃下，魏氏組織原始β晶粒內形成的 “束集”尺寸更細。1000、1050℃熱處理的管材橫縱向顯微組織差別不大。
圖 ２ 不同熱處理溫度下 ＴＡ１５ 鈦合金管材的顯微組織
（ａ）７５０ ℃；（ｂ）８００ ℃；（ｃ）８５０ ℃；（ｄ）９００ ℃；（ｅ）９５０ ℃；（ｆ）１０００ ℃；（ｇ）１０５０ ℃；（ａ１ ～ ｇ１）橫向；（ａ２ ～ ｇ２）縱向
Ｆｉｇ． ２ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ＴＡ１５ ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ ｐｉｐｅ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｈｅａｔ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ（ａ） ７５０ ℃； （ｂ） ８００ ℃； （ｃ） ８５０ ℃； （ｄ） ９００ ℃； （ｅ） ９５０ ℃； （ｆ） １０００ ℃； （ｇ） １０５０ ℃； （ａ１?ｇ１） ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ； （ａ２?ｇ２） ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ
2.2 不同熱處理制度對力學性能的影響
圖3為不同熱處理溫度下TA15鈦合金的力學性能，可以看出，在相變點以下熱處理時，隨著熱 處理溫度的升高，鈦合金管材的強度逐漸降低，而隨著熱處理溫度的進一步提高，超過相變點后，強度有明 顯提升。從圖2可知，當熱處理溫度由750℃升至850℃時，主要發(fā)生的組織演變?yōu)榇紊料嗥? 層的粗化，從而減弱了對位錯的釘扎，降低了材料的強度，提升了對宏觀裂紋的抵抗能力，增加了沖擊性能 。隨熱處理溫度進一步升高至950℃，αｐ相數量減少、等軸化程度升高，且開始逐漸析出新的平 直的α相次生片層，這種片層結構相鄰取向差很小，位錯很容易通過界面?zhèn)鬟f。實際上影響強度的主要 因素為αｐ相晶粒間距，而從圖2可以明顯看出晶粒間距隨熱處理溫度的提升有所增大，最終導致了 強度的下降。而沖擊性能是次生α相片層寬度、數量綜合作用的結果，鈦合金在850～950℃ 保溫時，次生α相片層發(fā)生了粗化、消融且析出了新的次生α相片層，綜合導致鈦合金在900℃時具有最佳的沖擊性能。隨著熱處理溫度進一步提 高至相變點以上，開始析出全片層結構，片層結構大的比表面積導致其對于位錯的釘扎作用增強，強度上升 ，但由于魏氏組織有一定的方向性且存在連續(xù)的晶界α相，導致合金的塑韌性均明顯下降。
圖 ３ 熱處理溫度與 ＴＡ１５ 鈦合金管材力學性能的關系
Ｆｉｇ． ３ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｈｅａｔ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ＴＡ１５ ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ
3、結論
1）當熱處理溫度由750℃升至850℃時，原始軋態(tài)TA15鈦合金中αｐ未發(fā)生明顯 變化而次生α相片層發(fā)生了明顯的粗化；隨熱處理溫度進一步升高至950℃，αｐ數量減少，等軸 化程度升高，次生α相至950℃完全轉變?yōu)楦邷卅孪嗖⒃谶M一步冷卻過程中重新析出β轉變體； 當熱處理溫度進一步提高至1000℃以上時，顯微組織轉變?yōu)榈湫臀菏辖M織。
2）相變點下熱處理（＜1000℃）時，TA15鈦合金的強塑性匹配較好，隨著熱處理溫度的 升高，強度降低，塑性提高，850℃時達到強塑性的最佳匹配。
3）隨著熱處理溫度的升高，TA15鈦合金的沖擊性能呈先升高后降低的趨勢，其中900℃熱 處理后沖擊性能最優(yōu)。
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